汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文（通用8篇）
無(wú)論在學(xué)習或是工作中，大家都接觸過(guò)論文吧，借助論文可以有效提高我們的寫(xiě)作水平。那要怎么寫(xiě)好論文呢？下面是小編幫大家整理的汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文，希望對大家有所幫助。
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇1
一、汽輪機低真空運行改造概況
熱電廠(chǎng)通過(guò)對#1、#2、#3汽輪機3次低真空運行改造，目前形成了以#2機組排汽為熱源的#1熱網(wǎng)和以#1、#3、#4機組排汽為熱源的#2熱網(wǎng)。
2004～2005年度供暖期，#1熱網(wǎng)帶供暖面積137x104m2，#2熱網(wǎng)帶供暖面積313x104m2，2網(wǎng)合計帶供暖面積450x104m2。
二、汽輪機低真空運行原理
汽輪機凝汽器循環(huán)水入口溫度設計值一般為15℃～33℃，汽輪機真空為-0.085～-0.095MPa，由于采用熱網(wǎng)水作為循環(huán)水，其入口溫度一般在45℃～70℃。
由于溫度相對校高，造成了汽輪機真空下降，一般在-0.05～-0.08MPa，由于真空的降低，使得機組發(fā)電負荷下降為20%～30%。
汽輪機低真空循環(huán)水供熱就是把熱用戶(hù)的暖氣片當作冷卻設備使用，機組本體無(wú)須改動(dòng)，只是將凝汽器出入口管接入循環(huán)水供熱系統。
循環(huán)水經(jīng)凝汽器加熱后，由熱網(wǎng)泵將升溫后的熱水注入熱網(wǎng)。
為增加供熱能力，在#1、#2熱網(wǎng)分別建立了尖峰加熱器，利用背壓機、機組抽汽、減溫減壓的中壓汽及低溫低壓的燃煤鍋爐作為二級加熱汽源加熱熱網(wǎng)循環(huán)水。
三、機組的供熱系統、發(fā)電優(yōu)化
凝汽式和雙抽凝汽式機組低真空運行供熱，基本消除了電廠(chǎng)的冷源損失，可使電廠(chǎng)燃料利用率由原有的25%提高到80%以上。
低真空運行屬于汽輪機的特殊變工況，因此，對于汽輪機本體幾乎不作改動(dòng)，通過(guò)機組循環(huán)水與熱網(wǎng)循環(huán)水的切換，可使機組在正常凝汽工況與低真空運行工況之間進(jìn)行轉換。
熱電廠(chǎng)#1和#2熱網(wǎng)分別從起初的50x104m2和100x104 m2提高到現在的137x104m2和313x104 m2。
目前2網(wǎng)的'供熱能力都有10%的余量。
近幾年供暖面積增長(cháng)較快，現熱網(wǎng)的供暖面積與汽輪發(fā)電機組電負荷關(guān)系達到了較好的平衡，消除了因供熱面積小造成發(fā)電量大幅度下降的影響。
熱電廠(chǎng)通過(guò)以下方法實(shí)現供熱與發(fā)電的優(yōu)化：
(一)通過(guò)提高供暖面積提高機組經(jīng)濟性
#1、#2熱網(wǎng)的主管徑分別為DN700mm和DN800mm，根據主管徑能力，在熱網(wǎng)的加熱站增設3臺500 m2的加熱器，將供回水泵進(jìn)行了2次增容改造，使得#1熱網(wǎng)和#2熱網(wǎng)的熱源能力分別達到了166x104m2和350x104m2。
從而達到了不斷滿(mǎn)足快速增長(cháng)的供暖需要，同時(shí)也提高了機組的經(jīng)濟性。
(二)通過(guò)2網(wǎng)聯(lián)絡(luò )提高#2機發(fā)電量
#1熱網(wǎng)相對供暖面積較小，在供暖初末期，受熱用戶(hù)熱負荷小影響，排汽量下降，降低了發(fā)電負荷。
為解決這個(gè)問(wèn)題，利用#2熱網(wǎng)面積大需要熱量多這一特點(diǎn)，在2個(gè)熱網(wǎng)的回水至機組凝汽器接點(diǎn)處建立了聯(lián)絡(luò )，使得#2熱網(wǎng)的循環(huán)水進(jìn)入了#1熱網(wǎng)凝汽器，吸收了#1熱網(wǎng)中#2機排汽的部分熱量，較好的解決了#1熱網(wǎng)在高溫環(huán)境下熱能過(guò)剩的問(wèn)題。
(三)用單鈉水代替加藥水徹底杜絕了結垢問(wèn)題
熱網(wǎng)循環(huán)水以前采用的是加藥水，其目的是防止換熱器結垢，但是效果不好，冬季運行凝汽器銅管結垢嚴重，垢厚度在0.30mm左右，極大的降低了熱網(wǎng)換熱器、凝汽器的換熱效果，#2機凝汽器端差最大達到了23℃(一般8℃～12℃)。
為了解決結垢問(wèn)題，將冬季運行端差控制在了6℃～10℃，很好的解決了因水質(zhì)不好，結垢造成的對熱網(wǎng)供熱不足和減少發(fā)電的影響。
(四)用供暖循環(huán)泵代替循環(huán)水泵和把大流量泵改造成小流量泵，節約了大量電能。
熱電廠(chǎng)所有純凝、抽汽機組全部改造成低真空運行后，輔機部分的冷油器、空冷器等設備仍然需要冷卻，但是現循環(huán)水泵只轉1臺也過(guò)剩，將1臺550kW電機拖動(dòng)的循環(huán)水泵改成了220kW的循環(huán)泵，流量由以前的3800t/h下降到2000t/h。
由于供暖循環(huán)泵代替了循環(huán)水泵和大流量泵改造小流量泵，每年可為電廠(chǎng)節約大量電能。
四、熱網(wǎng)有關(guān)參數確定及供熱系統調節
經(jīng)過(guò)對凝汽器的熱力核算，凝汽器在循環(huán)水流量不變的情況下，汽輪機不同的排汽對凝汽器傳熱系數影響不大。
將凝汽器作為首級加熱器、尖峰加熱器帶熱網(wǎng)剩余負荷是比較合理的。
(一)熱網(wǎng)供熱量確定
1.各熱網(wǎng)沒(méi)有達到設計供暖能力，每年可能有自然增長(cháng)，最大供熱量按式(1)計算：
Qh=(A+A)q (1)
式中：Qh為最大供熱，kJ/h;A 為上個(gè)采暖期供暖面積，m2;A為本采暖期新增面積，m2;q為單位采暖面積熱指標，kJ/(m2h)。
2.根據室外計算溫度下實(shí)測的熱網(wǎng)水量和熱網(wǎng)供回水溫度，由式(2)確定最大供熱量：
Qh=GCp(tsu-trt)(2)
式中：Cp為熱網(wǎng)水定壓比熱，kJ/(kgK);G 為采暖室外計算溫度下實(shí)測的熱網(wǎng)水流量kg/h;tsu、trt 分別為采暖室外計算溫度下實(shí)測的熱網(wǎng)供水溫度和回水溫度，℃。
(二)熱網(wǎng)水流量確定
#1熱網(wǎng)有4臺熱水泵，單泵流量為1800t/h。
根據現狀，運行2臺可滿(mǎn)足要求，現實(shí)際運行流量為3650t/h;#2熱網(wǎng)有4臺熱水泵，單泵流量為1300t/h，運行3臺，現實(shí)際運行流量為3800t/h。
(三)熱網(wǎng)供回水溫差確定
在確定了最大供熱量和熱網(wǎng)水流量后，可用式(3)計算最大熱網(wǎng)供回水溫差。
tW=Qh/(GCp)(3)
式中：tW為最大熱網(wǎng)供回水溫差，℃。
(四)熱網(wǎng)回水溫度和供水溫度的確定
在一定的供暖面積下，熱網(wǎng)供水溫度主要取決于回水溫度。
確定回水溫度要從汽輪機低真空供暖和熱網(wǎng)供回水溫度2個(gè)方面考慮，汽輪機凝汽器低真空運行回水溫度為45℃～70℃，熱電廠(chǎng)選擇了51℃～57℃，在熱網(wǎng)不同回水溫度時(shí)，根據凝汽器和熱網(wǎng)加熱器溫升確定熱網(wǎng)供水溫度(tsu)。
tsu=trt+th+tW(4)
式中：th為凝汽器溫升，℃。
(五)熱網(wǎng)供回水溫度計算
在確定了室外計算溫度(盤(pán)錦最低-16℃)和熱網(wǎng)的供回水溫度tsu、trt后，就可按下面質(zhì)調節方式的公式計算出供暖供回水溫度。
tsu=ti.d+0.5(tsu.d+trt.d-2ti.d)[(ti.d-ten)/(ti.d-ten.r)]1/(1+B)(5)
trt=tsu-(tsu.d-trt.d)[(ti.d-ten)/(ti.d-ten.r)](6)
式中：ti.d 為室內采暖設計溫度(一般居民住宅為18℃)，℃;ten 為室外溫度，℃;ten.r為室外采暖計算溫度，℃;tsu.d、trt.d分別為采暖設計供水和回水溫度，℃。
B 為散熱器系數。
熱電廠(chǎng)根據熱網(wǎng)的增長(cháng)，每年必須制定供暖調節曲線(xiàn)，便于運行人員根據外溫及時(shí)調節供水溫度，在保證了社會(huì )效益的同時(shí)，也保證了企業(yè)的經(jīng)濟效益。
五、結語(yǔ)
熱電廠(chǎng)經(jīng)過(guò)10多年的努力，將凝汽式和抽凝機組全部改造成低真空運行機組。
水塔在冬季已停用，全面消除了電廠(chǎng)最大的一項冷源損失。
熱網(wǎng)水在凝汽器的溫升為6℃～11℃，回收汽輪機余熱170t/h，年節約超稠油3.5x104t。
同時(shí)在#1、#2熱網(wǎng)范圍內的生產(chǎn)、生活區域基本取消了低效小煤爐供暖，同時(shí)也改善了周邊環(huán)境。
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇2
1 循環(huán)水供熱系統概述
循環(huán)水供熱是十分完善的熱電聯(lián)產(chǎn)方式。
循環(huán)水供熱，就是使抽凝機組在運行中把通過(guò)凝汽器的冷卻水量減少，通過(guò)降低真空，相對應的排汽壓力和排汽溫度升高，使汽輪機凝汽器的出水溫度由正常運行的30℃-35℃提高到70℃-75℃，然后不讓循環(huán)水通過(guò)冷卻塔降溫，而是經(jīng)過(guò)熱網(wǎng)循環(huán)水泵加壓輸送至各熱用戶(hù)作采暖用熱，循環(huán)水經(jīng)過(guò)熱用戶(hù)放出熱量之后的回水在返回至凝汽器重新冷卻汽輪機的排汽，使溫度升高后，進(jìn)行加熱后再送至各熱用戶(hù)，進(jìn)入另一次循環(huán)。
并將全公司鍋爐、汽機在開(kāi)停和正常運行中的排污疏放水接入混合式加熱器，引至熱網(wǎng)循環(huán)水中供熱。
考慮到在不改動(dòng)汽機本體，保證汽輪機的軸向推力、后缸排汽溫度、末級葉片損失在合理范圍之內的前提下，將循環(huán)水的供回水溫差確定為：供水70℃，回水55℃。
在汽輪機故障，或者是較為寒冷的氣候時(shí)，可采用啟動(dòng)輔助換熱器加熱的方式運行改造后的發(fā)電供熱系統。
2 機組及管網(wǎng)的安全性分析
由于機組提高排汽溫度，降低凝汽器真空，改變了機組的設計運行參數，勢必對機組造成一定的影響，為保障機組安全，解決了以下問(wèn)題。
2.1 凝汽器承壓?jiǎn)?wèn)題
山東王晁煤電集團熱電有限公司循環(huán)水供熱所需壓力不大，回水壓力一般在0.2 MPa。
而凝汽器的承壓能力為0.6 MPa，是滿(mǎn)足的，但是為了預防熱網(wǎng)突然解列等特殊情況，還采取了以下措施。
熱水循環(huán)泵取2臺，互為備用，互相聯(lián)鎖，保證熱網(wǎng)正常循環(huán)。
在熱用戶(hù)回水管路上加裝安全閥，保證回水壓力不超過(guò)
0.2 MPa。
供熱循環(huán)水回路上安裝逆止閥。
2.2 銅管結垢問(wèn)題
雖然排汽溫度升高易引起銅管的結垢，但熱網(wǎng)循環(huán)水采用化學(xué)處理過(guò)的軟化水，硬度降低且回水管路有除污器，水的品質(zhì)有很大提高。
相對于以前該機的循環(huán)水狀況來(lái)說(shuō)，情況大大改善，結垢問(wèn)題比以前減少。
另外還定期用膠球清洗裝置對凝汽器進(jìn)行清洗。
2.3 供熱循環(huán)水補充水問(wèn)題
供熱循環(huán)水采用軟化水，需在交換站內安裝一套軟化水處理裝置、1臺凝結水箱和2臺補水泵，專(zhuān)門(mén)用于循環(huán)水補水，補水泵采用變頻控制，以便控制補水壓力恒定。
2.4 循環(huán)水供熱系統故障的補救措施
采用凝汽機組的循環(huán)水供暖，需要機組穩定運行。
如果機組由于種種原因造成停運，則循環(huán)水供熱所需的排汽熱源消失，循環(huán)水供熱達不到采暖要求，因此必須有循環(huán)水供熱系統故障時(shí)的補救措施。
機組啟停過(guò)程中，為保證供熱的穩定性，需要進(jìn)行2個(gè)系統的切換。
機組啟動(dòng)前，采用交換站供熱系統進(jìn)行供熱;機組正常帶負荷運行后，再逐漸切換到循環(huán)水供暖系統中。
機組在低負荷運行時(shí)循環(huán)水溫升減小，不能保證供暖需求時(shí)，需要利用交換站內熱交換設備對系統進(jìn)行二次補充加熱，以達到采暖水網(wǎng)的溫度要求。
3 經(jīng)濟性分析
3.1 熱力試驗數據
從山東王晁煤電集團熱電有限公司的熱力試驗統計數據可以看出，在機組正常運行的情況下，抽凝機抽凝工況改造前、改造后的主要運行參數，汽機進(jìn)汽壓力、汽機進(jìn)汽溫度、發(fā)電功率、抽汽量、抽汽供熱量等在改造前后都沒(méi)有變化，發(fā)電標煤耗率由改造前的500 g/kWh降低為151 g/kWh。
其他各項數據有不同程度的增加。
3.2 價(jià)值分析
山東王晁煤電集團熱電有限公司有2臺機組供熱。
從對比分析可以發(fā)現，循環(huán)水供熱的單臺機少發(fā)的電量：△Nc=3000 kW供電單位電價(jià)和發(fā)電單位成本分別按0.4元/(kW·h)和0.35元/(kW·h)計算，循環(huán)水供熱8元/GJ，則一個(gè)采暖期內發(fā)電少得到的利潤：2x(0.4-0.35)x3000x24x30x3=64.8萬(wàn)元。
供熱總收入：2x8x99.352x24x30x3=343.36萬(wàn)元。
在循環(huán)水供熱的冬季，可停運1～2臺冷卻塔，以減少蒸發(fā)損失(該數值占循環(huán)水量的1.0%～2.0%)。
在蒸發(fā)損失減少的同時(shí)，新增加了熱網(wǎng)補水，而國家規定補水率為0～3%，且蒸發(fā)損失和補水量平均值均為1.5%，可以認為補水率可由減少的'蒸發(fā)損失抵消。
當熱網(wǎng)投入運行后，熱網(wǎng)泵耗電量為：Qr=200 kW·h/h(實(shí)際值);原循環(huán)泵耗電率為：Qx=150 kW·h/h(記錄值);則日差電量為：△Q=200-150=50 kW·h/h;一個(gè)采暖期多耗電量為：50x24x30x3x2=21600 kW·h;所耗費用為：21600x0.4=8.64萬(wàn)元。
綜合經(jīng)濟效益為：343.36-64.8-8.64=269.92萬(wàn)元。
循環(huán)水供熱經(jīng)濟性的好壞直接影響到企業(yè)的經(jīng)濟效益與社會(huì )效益。
4 結論
經(jīng)過(guò)上述的計算分析可以看出，企業(yè)增加經(jīng)濟效益的途徑有二條：
一是提高熱價(jià)，但熱價(jià)受?chē)椅飪r(jià)部門(mén)的限制，不可能無(wú)限制地提高。
當原材料、燃料價(jià)格上漲時(shí)，可與用戶(hù)協(xié)商調整熱價(jià)，但不可能有大幅度的價(jià)差。
二是擴大用戶(hù)用熱面積。
用戶(hù)用熱面積由下式確定：S=(1-ξ)xQ/A式中，△為采暖熱指標;Q為熱量，1x105 kJ/h;ξ為熱量損失系數，取5%～10%;Q=Dex(he-hni)若想增大用戶(hù)用熱面積，可增加熱量或降低采暖熱指標來(lái)實(shí)現。
而降低采暖熱指標是受限制的，只有增加熱量，也就是增加排汽焓he、提高背壓來(lái)實(shí)現。
在實(shí)現循環(huán)水供熱后，用戶(hù)用熱面積在逐年增加，為企業(yè)帶來(lái)的經(jīng)濟效益為260多萬(wàn)元，同時(shí)也帶來(lái)了很大的社會(huì )效益。
參考文獻
[1]陳軍，謝冬梅，李心剛.電廠(chǎng)余熱資源的有效利用[J].節能與環(huán)保，2006，04.
[2]蔡玉廣.供熱汽輪機組低真空運行循環(huán)水供暖改造探討[J].熱電技術(shù).
[3]黃福賜.工程熱力學(xué)原理和應用[M].北京：電力工業(yè)出版社，1982.
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇3
1 汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱技術(shù)改造的可行性
把小型熱力發(fā)電廠(chǎng)機組凝汽式汽輪機改裝為低真空運行循環(huán)水供熱機組，不但機組運行更安全平穩，而且改造時(shí)間短、方法簡(jiǎn)便、資金投入低，低真空運行循環(huán)水狀態(tài)是汽輪機運轉工作的一種特殊形式，在發(fā)電廠(chǎng)汽輪機組運行過(guò)程中，減少汽輪機冷卻水循環(huán)量，降低凝汽器的真空度，這樣就會(huì )使汽輪機排出蒸汽的溫度升高到接近60 ℃，對汽輪機組部分組成結構進(jìn)行必要的技術(shù)改造會(huì )確保汽輪機組的正常安全運轉，并將汽輪機組冷卻水循環(huán)系統接入供熱系統用于居民冬季供暖。
熱網(wǎng)供熱分為冬季供暖期和夏季非供暖期，這就需要熱力發(fā)電廠(chǎng)汽輪機低真空運行循環(huán)供熱系統能進(jìn)行切換分別服務(wù)于冬季供暖期和夏季非供暖期，解決的最好辦法是在夏季非供暖期把汽輪機組末級排汽閥關(guān)閉，對冬季供暖期為低真空供熱運轉夏季非供暖期停止運轉的機組進(jìn)行必要的技術(shù)改造，進(jìn)行精密的熱力能耗計算，根據計算所得的精確數據，拆卸掉汽輪機組相應的后幾級渦輪，這種技術(shù)改造方法不僅提高了能源利用率還不會(huì )損壞汽輪機組設備，而且切換也方便易行。
2 汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱改造的技術(shù)措施
�、倨啓C低真空運轉狀態(tài)是一種長(cháng)期且不斷變化的運行狀態(tài)，我們必須根據實(shí)際運轉情況進(jìn)行精確的熱力、強度、運轉參數的計算，準確選擇汽輪機低真空運轉參數是保障汽輪機組成功技術(shù)改造的重要環(huán)節。
�、谠龃笃啓C組的進(jìn)油量可以使改造為低真空運行供熱的汽輪機組軸承溫度不會(huì )升高，從而避免了改造后機組軸承高溫下工作容易損壞的問(wèn)題，進(jìn)行軸承溫度變化量的精細檢測，確定好新的軸承溫度標準工作值，確保不發(fā)生低真空運行汽輪機組振動(dòng)加大的問(wèn)題。
�、燮啓C組改造后保留的原有的機組加熱器運行參數會(huì )發(fā)生一定量的變化，我們要對加熱器運行參數進(jìn)行詳細的`跟蹤監測，如有異常情況要進(jìn)行一定的調整，要保證汽輪機組低真空運行技術(shù)改造后適用標高熱負荷狀態(tài)下的安全可靠運轉。
�、艿驼婵者\行汽輪機組改造時(shí)要對調節和保護系統做出適當的調整，可以把電負荷轉速調節系統更換為電氣調壓控制系統，機組改造成可調整抽氣機組后要安設過(guò)壓保護系統，當低真空運行汽輪機組運轉出現緊急情況時(shí)，可以自動(dòng)關(guān)閉電氣調壓系統，這不僅提高了系統運轉的安全穩定性，而且還降低了改造費用。
3 汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱系統存在的問(wèn)題
汽輪機低真空運行降低了熱能的損耗，但同時(shí)也使凝汽器長(cháng)期處在背壓狀態(tài)下運轉，對汽輪機的服務(wù)年限產(chǎn)生了一定的影響。
�、侔l(fā)電廠(chǎng)汽輪機組低真空運行時(shí)會(huì )使汽輪機轉子的徑向推力加大，有可能出現軸承過(guò)負荷情況的發(fā)生，我們可以用拆除一定比重的汽輪機末級窩輪的方法，降低汽輪機轉子的徑向推力，從而保證低真空運行汽輪機組的安全穩定運轉。
�、谄啓C組低真空運行時(shí)靜子在汽缸中的膨脹量會(huì )加大，運轉設備的動(dòng)靜間隙會(huì )發(fā)生改變，有可能導致汽輪機組振動(dòng)加劇，造成聯(lián)接螺栓變形松動(dòng)，但一般情況下溫度變化量不太大，動(dòng)靜間隙的改變不會(huì )造成振動(dòng)的突然加劇。
就目前情況看，汽輪機組低真空運行對靜子在汽缸中的膨脹量影響不大。
�、燮啓C組低真空運行時(shí)機組凝汽器轉變成循環(huán)水供熱系統的加熱器，這就加大了供熱循環(huán)水系統的承載負荷，我們需要合理設計安設供熱管路系統，加固各類(lèi)接頭管件和閥門(mén)，來(lái)確保低真空運行機組的安全平穩運轉。
�、菘紤]汽輪機組低真空運行的經(jīng)濟性，采用越高的背壓效果越好，但背壓太大有可能導致凝汽器管路閥門(mén)因膨脹而泄露，所以不能選用過(guò)高的背壓，能滿(mǎn)足居民供熱標注要求即可。
4 A火電廠(chǎng)汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱技術(shù)改造
A火電廠(chǎng)是裝機總容量為200 MW的小型發(fā)電廠(chǎng)，承負著(zhù)10萬(wàn)居民的供暖任務(wù)。
將凝汽式汽輪機組改造為低真空運行循環(huán)水供熱機組的一般方法是對汽輪機組本身不作什么改動(dòng)，而是把汽輪機組的凝汽器接入城市供熱循環(huán)水系統中，讓居民家中的供暖散熱器成為火電廠(chǎng)的冷卻設施。
通過(guò)精密的檢測和計算優(yōu)化設計汽輪機的級數和尺寸結構，確定汽輪機運轉參數和背壓，使汽輪機在安全、經(jīng)濟、可靠的條件下正常運轉。
低真空運行汽輪機組在正常工作時(shí)，背壓是可以在一定空間內上下浮動(dòng)的，安全浮動(dòng)范圍汽輪機組產(chǎn)家會(huì )給出技術(shù)規定指標的。
熱網(wǎng)供熱循環(huán)水系統中的溫度決定了低真空汽輪機組凝汽器的背壓。
綜合以上因素我們得出的改造方案是先對A火電廠(chǎng)汽輪機組進(jìn)行必要的改裝后，實(shí)現冬季供暖期為低真空循環(huán)水供熱，夏季非供暖期為正�；鹆Πl(fā)電生產(chǎn)運轉模式，這個(gè)方案在安全運轉、經(jīng)濟效益、節能降耗上會(huì )取得不錯的成果。
根據汽輪機組的結構優(yōu)缺點(diǎn)和低真空運行狀態(tài)的需要，對汽輪機凝汽器背壓、排汽動(dòng)力、整體強度進(jìn)行精密測算，拆卸掉多余的末級，不改動(dòng)汽輪機組的轉子設備結構，只對靜子設備進(jìn)行必要的改動(dòng)，不改變轉子設備運轉的技術(shù)參數，所以改造后汽輪機組的安全穩定性、操作適用性、能源利用高效性都會(huì )有一定水平的提高。
�、倨啓C低真空循環(huán)水供熱改造完成運轉后，凝汽器排汽溫度會(huì )發(fā)生變化，供熱循環(huán)水系統壓力會(huì )升高，將會(huì )影響汽輪機組的安全平穩運轉，因而我們制定了以下措施來(lái)保證改造后的汽輪機組安全穩定運轉。
在凝汽器排汽口安設自動(dòng)噴水減溫設備，使排汽溫度不出現過(guò)熱情況;在低真空循環(huán)水運行系統中安設加藥計量泵，定期加入通路酸劑，避免循環(huán)水管路系統中沉積污垢影響供暖效果;在熱網(wǎng)循環(huán)水供熱系統上安設變頻補水設備，減少發(fā)電廠(chǎng)電力損失，保證凝汽器內水壓穩定，降低對熱網(wǎng)循環(huán)水系統的沖擊破壞力;在熱網(wǎng)回水主管路上安設安全閥門(mén)，但壓力超過(guò)臨界值時(shí)，安全閥自動(dòng)排放壓力，防止凝汽器管路出現承受過(guò)高壓力而膨脹損壞的情況。
�、贏(yíng)發(fā)電廠(chǎng)低真空運行循環(huán)水供熱技術(shù)改造后汽輪機組的運行情況正常運轉中檢測的軸承瓦座溫度為53.6 ℃，小于改造前的55 ℃;檢驗核算的汽輪機組徑向推力為62 kN，小于改造前的69 kN，所以改造后的汽輪機組運轉安全穩定性無(wú)甚變化。
改造后的汽輪機運轉排汽溫度升高了25 ℃，凝汽器汽缸內靜子膨脹量有所增大，但沒(méi)有導致汽輪機通流部件的配合間隙發(fā)生變化。
低真空供熱改造后，汽輪機排出蒸汽的溫度增高，凝汽器管件有所膨脹，但沒(méi)有影響循環(huán)水管路系統的密封性，為了保證熱網(wǎng)循環(huán)水供暖系統的水溫達到70 ℃以上，把汽輪機主排汽流量由原來(lái)的45 t/h加大到55 t/h，這就滿(mǎn)足了居民對供暖的要求。
隨著(zhù)科學(xué)技術(shù)水平的不斷發(fā)展，汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱改造技術(shù)也取得了長(cháng)足的發(fā)展，在以后能源越加匱乏的情況下，低真空運行循環(huán)水供熱的節能環(huán)保性有著(zhù)更加實(shí)用的推廣價(jià)值。
參考文獻：
[1] 張元豐，司華福.試論暖通技術(shù)發(fā)展[J].中國新技術(shù)新產(chǎn)品，2010，(15).
[2] 高照華.談暖通技術(shù)的發(fā)展[J].民營(yíng)科技，2011，(1).
[3] 清華大學(xué)熱能系，赤峰市煤氣熱力公司，建研院空調所供熱技術(shù)聯(lián)合考察團.北歐供熱技術(shù)之所見(jiàn)[J].區域供熱，2011，(3).
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇4
1轉子軸向位移測量
在進(jìn)行測量汽輪機軸位移的過(guò)程中，通常采用的測量方法是電感式測量方法,對比傳統的電容式測量方法，該方法的測量結果更為精確，測量過(guò)程更為穩定。該方法進(jìn)行測量的思路是，憑借磁飽和穩壓器、顯示儀表、控制器以及變送器4個(gè)設備,其中，變送器所發(fā)揮的作用是，把轉子位移機械的量轉化為感應電壓的變量,同時(shí)憑借控制器進(jìn)行測量，并且將測量的部分顯示給儀表，儀表所顯示的值為軸向位移值,但是，如果軸向位移值的波動(dòng)范圍大于0.8mm或者小于0.88mm的時(shí)候,必須立即停止工作進(jìn)行關(guān)機，防止燒瓦現象的發(fā)生，進(jìn)一步確保軸向位移對汽輪機的實(shí)時(shí)監測工作。
2軸向位移變送器的安裝
安裝軸向位移表的過(guò)程中,需要憑借千斤頂把汽輪機的轉子移向固定的一側，通過(guò)發(fā)電機的側緊靠工作面或者推力瓦塊的非工作面將轉子的推力盤(pán)固定在汽輪機軸的承座上,然后再憑借變送器，將其安裝在支架上，以確保汽輪機的軸中心和變送器的中心可以保持垂直的狀態(tài)[1]。調整間隙，并且憑借塞尺測量轉子凸緣以及變送器端頭中間的鐵芯之間所存在的間隙，如果間隙值不能夠滿(mǎn)足相應的要求，可以通過(guò)在軸承與支架之間墊片的添加進(jìn)行調整，并且憑借鉆鉸定位，對已經(jīng)調整的間隙數值進(jìn)行銷(xiāo)孔，從而達到可以全面對間隙進(jìn)行調整的目的，通過(guò)磁性千分表進(jìn)行相應數值的讀取。在數字讀取的過(guò)程中，特別注意，千分表的安裝位置為變送器的端頭處,在接觸的過(guò)程中，盡量保持方向處于垂直方向，逆時(shí)針進(jìn)行機械指示手輪轉動(dòng)的過(guò)程中，調整的螺絲和已經(jīng)退出的螺絲頂桿必須緊靠，這樣才能使得轉子的凸緣和變送器的側鐵芯的位置才能緊靠，進(jìn)一步鎖緊螺釘，如果調整千分表的指數為零的時(shí)候，必須順時(shí)針旋轉手輪，進(jìn)一步進(jìn)行調整。因為變送器在調節的螺絲杠桿的推動(dòng)作用下，會(huì )以弧形的狀態(tài)進(jìn)行移動(dòng)，直至轉子的凸緣和變送器的鐵芯處于緊靠狀態(tài)，才能重新將千分表進(jìn)行調整至零位，逆時(shí)針旋轉手輪，同時(shí)觀(guān)察千分表，旋轉至讀數等于0.65，這時(shí)，就要對間隙值進(jìn)行調整，用總的間隙值減去0.65mm,可以得到另外一個(gè)間隙值,然后調整千分表，當千分表的讀數為零時(shí)，可以當作軸向位移的零位值，然后進(jìn)一步調整手輪的機械指示，使其處于零位上。
3指示儀表校驗和保護動(dòng)作值整定
3.1指示儀表的刻度
順時(shí)針轉動(dòng)手輪，可以進(jìn)一步減小間隙，使得儀表的下限值等于千分表讀數，全面徹底地調整控制器的電位器，旨在使得千分表讀數和儀表指示值能夠完全重合，逆時(shí)針進(jìn)行轉動(dòng)手輪的旋轉，使得間隙進(jìn)一步加大，使得千分表讀數和千分表指示值能夠互相符合，然后，分別順時(shí)針和逆時(shí)針?lè )较蜻M(jìn)行轉動(dòng)手輪的旋轉，確保千分表讀數和指示值能夠一一對應。
3.2汽輪機相應的膨脹測量
啟動(dòng)汽輪機時(shí),不論是運行工況發(fā)生變化還是停機的過(guò)程，都會(huì )因為溫度發(fā)生變化，使得氣缸和轉子發(fā)生一定程度的熱膨脹，但是這類(lèi)熱膨脹的程度并不一致，因為工況有所不同，所以膨脹之間存在一定的差值，這個(gè)差值也被稱(chēng)為脹差，如果氣缸的膨脹量小于轉子的膨脹量，那么脹值為正值，如果氣缸的膨脹量大于轉子的膨脹量，那么脹值為負值。啟動(dòng)汽輪機的過(guò)程中，所發(fā)生的變化是由熱變冷，氣缸因為受熱會(huì )發(fā)生一定的熱膨脹。氣缸在發(fā)生膨脹的過(guò)程中，因為滑銷(xiāo)系統的死點(diǎn)處于不同的位置，可以向低壓的一側或者高壓的一側進(jìn)行伸長(cháng)[2]。熱子發(fā)生膨脹的過(guò)程中，因為熱子會(huì )受到推力軸承一定的限制作用，伸長(cháng)的方向只能側向低壓的一側順著(zhù)軸向進(jìn)行，因為轉子的體積相對較小，而且轉子會(huì )因為直接受到蒸汽的沖擊，所以轉子不管是溫度的升高還是發(fā)生熱膨脹的速度都會(huì )較快。然而氣缸的體積相對比較大，不管是溫度升高的速度還是熱膨脹的速度都相對較慢，在氣缸以及轉子的熱膨脹反應還未達到穩定之前，轉子和氣缸之間具有較大的脹差，這時(shí)的脹差為正值。在汽輪機停止運行工作的過(guò)程中，氣缸進(jìn)行冷卻收縮的溫度較轉子冷卻收縮的時(shí)間段，這時(shí)，氣缸和轉子之間的脹差較大，這時(shí)的脹差為負值。汽輪機如果增加了一定的負荷后，隨著(zhù)氣缸和轉子受熱狀態(tài)越來(lái)越穩定，熱膨脹值也越來(lái)越飽和，氣缸和轉子之間的脹差也會(huì )越來(lái)越小，直到保持某個(gè)特定值不變。動(dòng)靜片和汽輪機軸封之間具有較小的軸向間隙，如果它們具有過(guò)大的脹差，這個(gè)脹差大于動(dòng)靜片和轉子軸封之間的.間隙，那么就會(huì )促使動(dòng)靜部件發(fā)生一定的摩擦，繼而會(huì )造成機組劇烈的振動(dòng)，導致機組發(fā)生損壞，甚至發(fā)生安全事故。所以，脹差如果達到一定的允許范圍，應該立即發(fā)出信號，方便專(zhuān)業(yè)的人員發(fā)現并及時(shí)采取相應的措施，進(jìn)行機組安全的保護工作。
3.3汽輪機轉速測量
在汽輪機運行的過(guò)程中，汽輪機的運行速度通常是根據調速系統進(jìn)行保持，如果發(fā)生事故，通常是因為汽輪機的運轉速度嚴重超過(guò)了極限速度，這就使得汽輪機出現十分嚴重的損壞，所以，應該格外注意機組安全的保護。想要實(shí)現保護機組的安全，必須嚴格地、實(shí)時(shí)地監控汽輪機的轉速，另外6000kW汽輪機的測量速度裝置中需要設置超速保護裝置，通常所應用的是磁性的轉速傳感器，在進(jìn)行傳感器探頭的安裝過(guò)程中，必須確保探頭的位置位于齒輪的正對方，調整齒輪和測速的探頭之間的間隙，保證間隙在1mm左右,在旋轉軸的過(guò)程中，旋轉必須帶動(dòng)齒輪進(jìn)行，依據磁鋼的磁路分布進(jìn)行齒輪上的測速頭的分布，在進(jìn)行分布的過(guò)程中，線(xiàn)圈兩端處產(chǎn)生電壓的脈沖信號的過(guò)程中，必須依據電磁感應的原理進(jìn)行。功率為6000kW的汽輪機在進(jìn)行運行的過(guò)程中，通常憑借SQS書(shū)型的磁性轉速傳感器進(jìn)行,這種類(lèi)型的傳感器具有很多優(yōu)點(diǎn)，最主要的優(yōu)點(diǎn)是，這類(lèi)傳感器不需要和外接電源進(jìn)行連接，在信號輸出的過(guò)程中，可以較為順利地將較大的信號輸出，這種類(lèi)型的傳感器所發(fā)出的信號也能和其具有的主要的干擾性進(jìn)行匹配，可以顯示出汽輪機的轉速。
3.4汽輪機的測溫測壓
不論是測溫方式還是測壓方式，都可以確保汽輪機的正常運行，溫度和壓力如果出現過(guò)高的現象，汽輪機就會(huì )自動(dòng)將主汽閥進(jìn)行關(guān)閉，使得汽輪機在停機檢測并安裝測溫測壓傳感器的過(guò)程中，確保壓力和溫度可以滿(mǎn)足一定的安裝方式，如果在一根管道上同時(shí)進(jìn)行壓力和溫度的安裝，需要依據介質(zhì)的方向將測壓的裝置放置在測溫裝置的前方，在進(jìn)行壓力取值的過(guò)程中，不可以在變徑彎頭的位置進(jìn)行取壓，使得測溫的元件感溫探頭會(huì )逆著(zhù)介質(zhì)的方向進(jìn)行插入。
4結語(yǔ)
在對汽輪機各項參數進(jìn)行監測的過(guò)程中，必須確保在正確的安裝方式的前提下，進(jìn)行精準的取點(diǎn)，汽輪機儀表安裝的過(guò)程中，不允許出現任何的失誤操作，嚴格確保每一項工作參數的實(shí)際測量值足夠精準，為確保汽輪機穩定的工作狀態(tài)打下良好的基礎。同時(shí)為了保證汽輪機可以充分的發(fā)揮作用，儀表的調試以及安裝工作必須引起足夠的重視，為日后的工業(yè)生產(chǎn)做出貢獻。
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇5
1汽輪機葉片結構的特點(diǎn)及運作分析
葉片作為汽輪機中的重要組成部分，不僅是使風(fēng)輪機轉換能量的重要前提，同時(shí)其質(zhì)量也決定著(zhù)風(fēng)輪機的運作效率，是決定汽輪機是否能夠正常運作的基本條件，葉片在通常情況下分為動(dòng)葉片與靜葉片兩種。就動(dòng)葉片而言，其主要由葉身、葉根、拉筋以及型面、葉冠和中間體幾個(gè)部分構成。其中，中間葉身的結構是最繁瑣的，平常見(jiàn)到的多數為扭轉型的自由曲面。通常情況下，可將葉身型面劃分成葉根圓角、進(jìn)氣邊圓角、背弧、拉筋以及葉冠圓角、出氣邊圓角和內弧幾個(gè)部分。葉身型面均由不一樣的截面型線(xiàn)擬合而成的曲面，葉身型面是由一組間距不一致的截面型線(xiàn)所形成的一種空間扭曲面，通常情況下，將葉身部分的該部分橫截面稱(chēng)作葉型，將每個(gè)橫截面的邊緣叫做型線(xiàn)，在通常，一條型線(xiàn)均由三個(gè)部分構成，即背弧、進(jìn)氣邊圓弧以及內弧與出氣邊圓弧，型線(xiàn)對葉片的具體工作有著(zhù)直接性的作用和影響，許多型面均屬于一種彎扭變截面與等截面彎扭曲面。在通常情況下，葉根形式有菱形、T形以及樅樹(shù)形與叉形四種。與動(dòng)葉片不同的是，靜葉片被固定在汽輪機中的氣缸里的葉片。而氣缸中具有許多靜葉片，每一個(gè)靜葉片都與一個(gè)動(dòng)葉片進(jìn)行組合形成一級，而當熱蒸汽進(jìn)入汽缸并進(jìn)入到第一個(gè)葉片級時(shí)，靜葉片就將蒸汽倒入動(dòng)葉片處，并使其產(chǎn)生推力推動(dòng)動(dòng)葉片旋轉，而隨著(zhù)熱蒸汽的不斷進(jìn)入，每一級葉片都因受到上一級的推動(dòng)而轉動(dòng)起來(lái)，并且隨著(zhù)蒸汽總量與速度進(jìn)入的增加，動(dòng)葉片旋轉的速度也不斷加快，最終使每一級的動(dòng)葉片都不斷運行，并產(chǎn)生機械能，為汽輪機提供動(dòng)力。
2葉片的數控加工工藝
傳統葉片加工工藝已無(wú)法滿(mǎn)足現代工業(yè)企業(yè)生產(chǎn)需要，而數控技工技術(shù)與葉片加工工藝的結合完美地解決了這一問(wèn)題。其中葉片在運作時(shí)產(chǎn)生的氣道對汽輪機所產(chǎn)生的功率有直接影響作用，因此在進(jìn)行葉片加工時(shí)需要將葉片氣道作為保證葉片質(zhì)量的重要指標之一。國外發(fā)達國家已經(jīng)能夠熟練地運用先進(jìn)數控加工技術(shù)來(lái)進(jìn)行葉片加工，而現如今我國仍屬于起步階段，在葉片數控加工方面略顯不足。因此，我國相關(guān)科研人員正不斷地研究該技術(shù)并創(chuàng )新，以期為促進(jìn)我國工業(yè)發(fā)展奠定基礎。數控加工葉片技術(shù)不僅具有先進(jìn)的科學(xué)性，同時(shí)也具備其它優(yōu)勢。首先，數控機加工技術(shù)在一定基礎上能夠通過(guò)智能化加工及管理有效提高葉片的質(zhì)量，在降低葉片型線(xiàn)誤差值的同時(shí)也為提高汽輪機整體質(zhì)量提供保障；其次，數控加工葉片技術(shù)的投入大量節省人力，并且有效地提高加工工作效率，為工業(yè)生產(chǎn)企業(yè)節省成本的同時(shí)增加經(jīng)濟效益。由于受到其工作性質(zhì)影響，加工企業(yè)在選擇葉片材料時(shí)通常采用1Crl3與2Crl3等不銹材料，以確保能夠提高葉片的使用壽命，增加汽輪機的能量轉換率及機械利用率。但由于這兩種材料具有高強度、易變形等特點(diǎn)，因此在加工過(guò)程中增加了一定難度。
3基于并聯(lián)機床的汽輪機葉片的數控加工應用
并聯(lián)機床是近年才出現的一種有效結合了科技與工藝的新概念加工機床，該機床通過(guò)利用CAD/CAM軟件等先進(jìn)科學(xué)技術(shù)將機器人結構與機床完美結合，不僅具有低成本、高效率以及結構簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，同時(shí)也因其壽命長(cháng)、加工精度較高等優(yōu)勢受到全世界工業(yè)產(chǎn)業(yè)的關(guān)注。通常情況下，基于并聯(lián)機床的汽輪機葉片的數控加工程序由以下幾個(gè)部分進(jìn)行實(shí)現：
第一，CAD技術(shù)的處理流程；
第二，并聯(lián)機床的加工流程。并聯(lián)機床的加工內容著(zhù)重包括葉身型面、葉冠、葉根和葉身以及葉片的葉根和葉冠的交接面�；赨G的葉片數控加工的編制程序著(zhù)重涵蓋了以下幾個(gè)方面的內容：
a.葉片零部件的三維造型；
b.對葉片數控加工的工藝程序、加工的工具進(jìn)行確認；
c.刀位的.精確計算和所生成的刀具的運動(dòng)軌道；
d.對刀具的運動(dòng)軌跡進(jìn)行科學(xué)的校驗以及仿真與編輯，同時(shí)形成相應的刀位文件；
e.以后置處理流程為依據，將刀位文件變成數控機床可以讀取的NC代碼。運用UG軟件對葉片進(jìn)行數控加工，在通常情況下，其數控加工的編制程序均是在UG/CAM中形成了刀具的軌跡后，在進(jìn)行NT仿真與校驗，可將加工數據與信息輸出視為刀位源的一種具體文件。在刀位源文件中著(zhù)重包括刀具信息、加工坐標系信息、刀具位置以及所有的加工輔助命令信息和姿態(tài)信息，需要通過(guò)一定的后置處理器，把它轉換成數控機床可以接受的一些數控程序，同樣，也可擇取并聯(lián)機床自身所有的后處理程序進(jìn)行相應的后處理工作。在UG軟件中，供應了在形式上抽象、繁瑣的各種零件的粗精加工，廣大用戶(hù)可按照各種零件架構、加工精度以及加工表面形狀等方面的一些具體要求，對加工類(lèi)型進(jìn)行科學(xué)、合理的選擇，在所有的加工類(lèi)型中都涵蓋了多種形式的加工模塊。運用加工模塊能迅速的建立加工操作。在交互操作中，在圖形方式之下對編輯刀具路徑進(jìn)行交互，進(jìn)而形成適合于機床的數控加工流程。
4結束語(yǔ)
綜上所述，數控加工葉片工藝技術(shù)不僅能夠將傳統加工工藝中的不足進(jìn)行完善，同時(shí)也能夠提升葉片的整體質(zhì)量。此外，由于在進(jìn)行加工設計時(shí)，將傳統工藝中的去毛坯余量的步驟放在普通機床中進(jìn)行，而具體加工則采用并聯(lián)機床，不僅大大節省了加工時(shí)間，同時(shí)也能夠利用并聯(lián)機床的先進(jìn)性與智能性，在提高葉片的加工精度、降低加工誤差值的同時(shí)大量節省人力財力，從根本上提高了生產(chǎn)效益，對促進(jìn)我國工業(yè)科技水平的提高起到重要作用。
參考文獻:
[1]羅偉華.汽輪機葉片斷裂原因分析及對策[J].石化技術(shù),2016(9).
[2]潘毅,章泳健,趙軍燧.汽輪機葉片數字化檢驗技術(shù)的研究與實(shí)踐[J].汽輪機技術(shù),2011(3).
[3]朱曙光,劉華平,范可歆.基于Inventor的汽輪機直葉片三維參數化模塊設計[J].金屬加工(冷加工),2013(6).
[4]石玉文,王祥鋒,顏培剛,韓萬(wàn)金.大焓降汽輪機靜葉柵氣動(dòng)性能實(shí)驗研究(英文)[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2013(15).
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇6
1、2#汽輪機推力瓦溫度高原因分析。
2#汽輪機帶額定負荷6Mw時(shí)，調整抽汽壓力遠遠超過(guò)規定值，并且隨著(zhù)機組運行時(shí)間的增長(cháng)而不斷惡化。帶額定負荷6MW時(shí)調整抽汽壓力最高達0.785MPa（額定0.49MPa）；并且推力瓦溫驟然升高，帶4MW負荷時(shí)推力瓦溫已達81℃（冷油器出口油溫37℃），帶來(lái)嚴重安全隱患。根據各段抽汽壓力均與主蒸汽流量成正比這個(gè)原理，在運行中通過(guò)監視抽汽壓力，就可以有效地監督通流部分工作是否正常。如果在同一負荷下各段抽汽壓力升高，則說(shuō)明該抽汽級以后通流面積減少，多數情況下是結了鹽垢。其中，中壓汽輪機各段抽汽壓力相對升高15%時(shí)就必須進(jìn)行結垢清理。據此推斷為汽輪機通流部分結鹽、流通不暢，導致汽輪機做功能力下降，使機組無(wú)法帶至額定負荷。
2、2#汽輪機通流部分結垢的機理及2#機結垢的現狀。
�。�1）通流部分結垢的機理及化學(xué)成分。
由于鍋爐產(chǎn)出的蒸汽并不是絕對的清潔（其中含有各種鹽分和雜質(zhì)），蒸汽在進(jìn)人汽輪機內膨脹做功時(shí)，參數降低，攜帶鹽分的能力逐漸減弱，鹽分即被分離出來(lái)，緊緊地黏附在噴嘴、動(dòng)葉和汽閥等通流部分的表面上，形成一層堅硬的鹽垢。汽輪機內沉積的物質(zhì)可分為易溶于水的、稍溶于水的和完全不溶于水的�？扇苄缘木氢c鹽，如碳酸鈉、硫酸鈉、硅酸鈉、氯化鈉等；不溶性的是二氧化硅、氧化銅、三氧化二鐵等。
�。�2）2#汽輪機通流部分結垢的現狀。
霍州煤電煤矸石熱電廠(chǎng)2#汽輪機組型號為C6—3.43/0.49。由山西機床廠(chǎng)設計制造，額定功率6MW，自1998年投產(chǎn)以來(lái)，一直連續運行，設備的利用率很高。由于蒸汽中鹽分及雜物的日積月累，至2008年，該機通流部分結垢已達到了相當嚴重的程度，運行中出現了帶額定負荷困難的問(wèn)題，并且上述現象隨著(zhù)機組連續運行時(shí)間的增長(cháng)而不斷地惡化。2#機是一次調整抽汽式機組，運行中調整抽汽壓力按用戶(hù)的要求，均調整鎖定在0.49MPa，所以，汽輪機結垢程度主要是通過(guò)監視調整抽汽壓力的變化幅度來(lái)判斷。2#機組在帶6Mw負荷的情況下汽輪機抽汽壓力已達到0.785MPa（廠(chǎng)家給定允許值為0.49MPa），從2#機組外部象征來(lái)看為汽輪機高壓側通流面積相對減小造成了機組在帶高負荷的情況下、高壓側監視段壓力超標的現象。從整個(gè)熱力系統的結構及運行狀況來(lái)看，凝汽器管束材料為不銹鋼TP304，給水中硅的含量一直在控制之中，除氧器的除氧效果也比較優(yōu)良，熱力管道未受腐蝕，因而垢的成分排除了不溶于水的氧化銅、氧化硅和三氧化二鐵。故可以肯定垢的成分均為可溶性的鈉鹽。
汽輪機結垢后，解決的辦法主要有兩種：其一是停機揭大蓋解體各結垢部件，進(jìn)行人工鏟除。此法費時(shí)費力，且難以將積垢清除干凈、徹底。其二是在汽輪機運行中，使用低溫蒸汽進(jìn)行清洗，將機內溶于水的.鹽垢清洗掉。本廠(chǎng)如采用停機機械清理的方法清理，既要投入大量的人力、物力，又需要較長(cháng)的時(shí)間，停機造成的損失巨大。為解決這一難題，我們組織工程技術(shù)人員進(jìn)行技術(shù)攻關(guān)，通過(guò)集思廣益，反復論證，在低轉速階段利用低溫蒸汽對通流部分清洗，以達到除鈉鹽垢的目的。
�。�3）汽輪機機組通流部分結垢的危害。
�、偈蛊啓C通流表面變得粗糙，增大蒸汽流動(dòng)時(shí)的摩擦損失，從而降低汽輪機的效率。
�、谄啓C通流部分積鹽使蒸汽的通流截面積減少，降低汽輪機的輸出功率。
�、埯}類(lèi)物質(zhì)沉積在隔板噴嘴上，會(huì )增大隔板前后的壓力差，從而增大隔板的彎曲應力。
�、茺}類(lèi)物質(zhì)沉積在動(dòng)葉上，會(huì )增大葉輪前后的壓力差，從而增大汽輪機轉子的軸向推力，使推力軸承過(guò)負荷，嚴重時(shí)甚至會(huì )造成推力軸承烏金融化，動(dòng)靜部分發(fā)生摩擦、碰撞。
�、菀恍}類(lèi)物質(zhì)對通流部分尤其是葉片有腐蝕作用，腐蝕作用會(huì )降低葉片強度，嚴重時(shí)會(huì )使葉片斷裂造成重大事故。
�、摞}類(lèi)物質(zhì)沉積在軸封上，使軸封環(huán)卡死失去彈性而造成軸封部分損壞。
�、弋斞仄啓C圓周積鹽不均勻時(shí)，將影響轉子的平衡，使汽輪機振動(dòng)加大，甚至造成嚴重事故。 3 2#汽輪機通流部分的清洗
�。�1）清洗原理。
因為水蒸汽中鈉鹽的溶解性與蒸汽的壓力成正比，與蒸汽的溫度成反比；所以進(jìn)行汽輪機通流部分沖洗時(shí)，在保證汽輪機安全的前提條件下，盡可能在保持相對高的蒸汽壓力和相對低的蒸汽溫度。通過(guò)降低新蒸汽的進(jìn)汽壓力和溫度，即把新蒸汽溫度降低到接近于相應壓力下的飽和溫度時(shí)，使通流部分大多數處于濕蒸汽下工作。達到利用濕蒸汽溶解鹽垢清洗通流部分結垢的目的。
�。�1）注意事項。
�、偾逑辞跋韧顺龅驼婵毡Ｗo系統，整個(gè)清洗過(guò)程中維持真空20kPa左右。
�、谠谇逑催^(guò)程中每隔20min化驗一次凝結水硬度、電導率。并根據化驗結果來(lái)決定維持機組轉速的時(shí)間以及是否繼續升速，并判斷鹽垢的清洗效果，在凝結水電導率基本不變化并與給水電導率（25us/cm）大致相同時(shí)停止清洗。
�、墼谇逑催^(guò)程中鍋爐方面要根據要求嚴格控制蒸汽溫度、壓力，以保證合格蒸汽品質(zhì)。
�、軞鉁亟咏柡蜏囟纫院螅ㄒ话惚蕊柡蜏囟雀�5℃——10℃）應繼續運行到凝結水含鹽量降到規定范圍內，然后升高氣溫。
�、葑⒁獗O視汽輪機推力軸承金屬溫度≯85℃（當前最高點(diǎn)78℃）。若推力軸承金屬溫度上升至85℃同時(shí)伴隨汽機軸向位移升高時(shí)，應終止進(jìn)行清洗工作。
�、拮⒁獗O視汽輪機脹差、汽缸膨脹、各軸承振動(dòng)、軸承溫度、軸向位移的變化，當上述參數達到規定值時(shí)終止汽機通流部分清洗工作。
�、呷缭谶M(jìn)行汽機通流清洗過(guò)程中，任意參數達到緊急條件時(shí)，應果斷停機；嚴禁發(fā)生人為處理不及時(shí)造成汽輪機損壞事故。
�、嗲逑匆院�，應在相同的蒸氣參數、背壓和流量下比較清洗前后各監視段的壓力，判斷清洗效果。
4、實(shí)施與效果。
2#汽輪機通流部分吹洗之后，運行一直很穩定，6Mw負荷時(shí)監視段壓力由原先0.785MPa左右下降到現在的0.50MP且左右（額定0.49MPa）。機組的狀態(tài)達到了投產(chǎn)初期的水平，運行工況大為好轉，不須再限負載運行，汽輪機恢復到了最佳工況及應有的效率，完全消除了因通流部分結垢而帶來(lái)的安全隱患。汽輪機的效率有了明顯的提高。
5、汽輪機通流部分結垢的預防。
汽輪機通流部分結垢主要是新蒸氣品質(zhì)不良引起的，而蒸氣的品質(zhì)如何主要取決于鍋爐給水的品質(zhì)好壞。汽輪機葉片上結有不溶于水的物質(zhì)，如氧化鐵和氧化銅等。氧化鐵的出現是鋼的腐蝕所造成的，腐蝕部位主要發(fā)生在給水與凝結水的管路系統中。銅垢主要來(lái)源是低壓加熱器銅管的腐蝕產(chǎn)物，一般可以通過(guò)加強凝結器及除氧器的除氧效果來(lái)減緩氧的腐蝕。
汽輪機凝結水含有各種雜質(zhì)，這些雜質(zhì)來(lái)自銅管（兩級射汽抽氣器、低壓加熱器）的腐蝕、冷卻水的漏入以及低壓加熱器等的疏水。運行中必須嚴格監督凝結水品質(zhì)，不合格時(shí)及時(shí)排人地溝，同時(shí)應監督和防止冷卻水漏入凝結器中。
對化學(xué)水、疏水箱的質(zhì)量應嚴格監督，以不影響給水質(zhì)量為標準進(jìn)行控制。
6、結束語(yǔ)。
通過(guò)汽輪機組通流部分清洗技術(shù)在霍州煤電煤矸石熱電廠(chǎng)2#汽輪機結垢問(wèn)題的研究、探索與應用，掌握了汽輪機結垢在運行中的清洗方法，在預防汽輪機的結垢上取得了一定的經(jīng)驗。若進(jìn)一步改進(jìn)和完善，此辦法將變得更為成熟。
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇7
某電廠(chǎng)1#機組為700MW亞臨界機組，設備于1996年正式投入商業(yè)運行，汽輪機為GEC-AL-STHOM公司的產(chǎn)品，型號是T2A-650-30-4-46,屬于亞臨界、一次中間再熱、單抽、四缸四排汽、凝汽式汽輪機。汽輪機危急跳閘系統（ETS）系統的主要功能是監視汽輪機轉速、軸向位移、EH油壓、潤滑油壓、凝汽器真空等參數。當這些參數超過(guò)其運行限制值時(shí)，ETS發(fā)出指令，關(guān)閉全部汽輪機蒸汽進(jìn)汽閥門(mén)，緊急停機，以保證汽輪機安全運行。此外，其還包括操作員手動(dòng)跳閘功能。經(jīng)過(guò)近10多年的運行，電子設備老化及備品備件的供應問(wèn)題已經(jīng)給電廠(chǎng)的安全經(jīng)濟運行帶來(lái)了負面影響，ETS的改造勢在必行。
該電廠(chǎng)1#機組ETS設備是ALSTHOM公司隨汽輪機一起配套的，系統投運時(shí)間變長(cháng)后，電子設備也逐漸老化。此外，該系統還存在如下問(wèn)題：
�。�1）由于對系統缺乏了解，系統故障分析變得困難，而且產(chǎn)品技術(shù)支持周期長(cháng)、價(jià)格昂貴，狀態(tài)邏輯不開(kāi)放；
�。�2）汽輪機主汽門(mén)、調門(mén)關(guān)閉時(shí)間超標；
�。�3）備品備件昂貴，訂貨周期長(cháng)；
�。�4）由于和DCS系統的接口全部采用硬接線(xiàn)，系統事件記錄不足，給故障分析帶來(lái)困難。
1 ETS功能設計
本次改造中采用可編程控制器（PLC）來(lái)實(shí)現保護功能，這原來(lái)是由繼電器實(shí)現的。
ETS系統采用雙機PLC進(jìn)行邏輯處理，雙機PLC同時(shí)工作，任一動(dòng)作均可輸出報警信號。當任一臺出現故障時(shí)，PLC發(fā)出本機故障報警信號，并自動(dòng)切斷其停機邏輯輸出，而另外一臺仍能正常工作。該裝置能與其他系統通信，滿(mǎn)足電廠(chǎng)自動(dòng)化需求。
PLC控制系統采用AB的最新產(chǎn)品，系統機柜中采用雙套PLC同時(shí)工作的方式，每套PLC系統均配備冗余處理器、冗余電源模件、數字量輸入和數字量輸出模件，以提高保護系統的可靠性。
1）跳閘保護功能
當出現跳閘汽輪機條件時(shí)，4個(gè)AST電磁閥失電，AST油壓泄掉，汽輪機跳閘。出現跳閘汽輪機條件的參數應包括以下幾類(lèi)：汽輪機超速110%;軸承潤滑油壓力過(guò)低；EH油壓過(guò)低；凝汽器真空過(guò)低；TSI過(guò)來(lái)的機械跳閘；DEH電源故障；DEH調門(mén)故障關(guān)閉；DEH軟跳閘；鍋爐MFT;發(fā)電機跳汽輪機；原422柜汽輪機相關(guān)保護信號；原422柜發(fā)電機、勵磁機相關(guān)保護信號；集控室手動(dòng)緊急停機（一路經(jīng)邏輯，一路硬接線(xiàn)跳機）。
2）ETS系統在線(xiàn)試驗功能ETS系統具有信號源、試驗電磁閥等相關(guān)跳閘通道的在線(xiàn)試驗功能，以便檢查整個(gè)汽輪機跳閘保護通道工作是否正常，并保證在線(xiàn)試驗不引起機組跳閘。通過(guò)DEH操作員站的EST試驗畫(huà)面，可以對各跳閘信號通道進(jìn)行試驗，顯示試驗是否成功，并反饋給DEH.ETS提供下列信號的“試驗塊”以便對信號及ETS通道進(jìn)行在線(xiàn)試驗：潤滑油壓力低試驗、EH油壓力低試驗、真空低試驗。
3）PLC設備具有自啟動(dòng)功能在外部 電 源 故 障 消 除 恢 復 供 電 后 自 動(dòng) 啟 動(dòng)系統。
4）跳閘信號顯示記憶功能機組停機的跳閘信號出現后，可在PLC上進(jìn)行首出顯示與記憶，直到機組重新掛閘或復位后才消除，便于正確分析跳閘原因。
5）ETS單項保護切除功能ETS具有單項保護切除功能，當某項保護被切除后，對應的跳閘信號輸入到ETS后，不會(huì )使機組跳閘停機，但輸出報警。
6）ETS失電保護功能ETS系統的二路供電電源都失去后，汽輪機組停機。
2 ETS改造方案
2.1 PLC系統
2組PLC配置一樣，可單獨工作，接受相同輸入信號，所有輸出并聯(lián)接入繼電器的線(xiàn)圈驅動(dòng)回路。其中，第二路PLC裝入通信程序，與1809通信，將PLC運算的中間量通信至DCS,供運行人員參考。輸入信號每8個(gè)為1組，同時(shí)送入兩路PLC,其另一端并接在一起，接入電源的負端。
2套PLC系統監視相同的機組參數，當達到跳閘條件時(shí)，分別去驅動(dòng)4個(gè)AST繼電器，繼電器斷開(kāi)，AST組件泄去AST母管和OPC母管油壓，汽輪機主汽門(mén)和調門(mén)關(guān)閉。
2.2除PLC外其他元件
1）繼電器組件：繼電器組件主要用來(lái)擴展跳閘的報警信號去端子排和DCS等。
2）電源：采用兩路220V AC（UPS）輸入機柜上，輸出有兩路220VAC和一路24VDC電源。
2.3 ETS系統在線(xiàn)試驗功能
ETS系統具有信號源、試驗電磁閥等相關(guān)跳閘通道的在線(xiàn)試驗功能，以便檢查整個(gè)汽輪機跳閘保護通道工作是否正常，并保證在線(xiàn)試驗不引起機組跳閘。
通過(guò)DEH操作員站的EST試驗畫(huà)面，可以對各跳閘信號通道進(jìn)行試驗，顯示試驗是否成功，并反饋給DEH。
ETS提供下列信號的`“試驗塊”,以便對信號及ETS通道進(jìn)行在線(xiàn)試驗：潤滑油壓力低試驗、EH油壓力低試驗、真空低試驗。
2.4 系統可靠性措施
2.4.1 既防拒動(dòng)又防誤動(dòng)
1）在液壓系統中布置4個(gè)AST電磁閥，組成“兩或一與”的方式。這樣就可以大大提高機組的可靠性。
2）對于三低信號，EH油壓力開(kāi)關(guān)、潤滑油壓力開(kāi)關(guān)、低壓缸1#真空低和低壓缸2#真空低壓力開(kāi)關(guān)這4種跳閘條件。每種現場(chǎng)提供4個(gè)壓力開(kāi)關(guān)信號，組成1和3一組形成或邏輯，組成2和4一組形成或邏輯，這兩組信號中必須至少有一個(gè)動(dòng)作才能跳閘。
2.4.2 重要跳閘信號采用硬邏輯實(shí)現
手動(dòng)停機信號、DEH超速信號在設備中提供了兩路輸入信號：一路送到PLC中作邏輯用；第二路作硬邏輯用，去直接控制AST電磁閥的電壓，來(lái)保證系統的安全性。
2.4.3 首出原因記憶
對第一個(gè)引起系統停機的原因進(jìn)行記憶鎖定，并在畫(huà)面上顯示，各跳閘條件的狀態(tài)也在畫(huà)面上顯示，直到操作員進(jìn)行復位。在跳閘條件未消除之前，復位操作無(wú)效。
2.4.4 在線(xiàn)試驗功能
試驗分兩部分進(jìn)行：
一是對三低信號進(jìn)行在線(xiàn)試驗，每個(gè)相應的信號都有1個(gè)試驗塊，主要是對壓力開(kāi)關(guān)進(jìn)行試驗；
二是對AST電磁閥的試驗，用來(lái)檢查每個(gè)AST電磁閥的工作情況。
2.4.5 提高輸入輸出通道的可靠性
對于三取二信號跳閘的，三個(gè)信號分別放在三個(gè)不同的DI模件輸入中；對于4個(gè)信號跳閘的，分別放在兩個(gè)不同的DI模件輸入中�？刂艫ST電磁閥跳閘輸出的放在兩個(gè)模件輸出，試驗電磁閥也分兩個(gè)模件卡放置，分成1通道和2通道，用以分散故障。
2.4.6 降低因控制器故障導致的系統誤動(dòng)作概率
AST電磁閥采用“110VDC電源，失電動(dòng)作方式”,控制AST電磁閥的中間繼電器輸出，接點(diǎn)采用常閉點(diǎn)。繼電器的線(xiàn)圈采用帶電動(dòng)作跳閘。試驗電磁閥采用“220V AC電源，帶電動(dòng)作方式”,控制試驗電磁閥的中間繼電器輸出，接點(diǎn)采用常開(kāi)點(diǎn)。繼電器仿真調試的線(xiàn)圈是帶電動(dòng)作。
2.5 仿真調試
ETS主要進(jìn)行如下保護項目的仿真調試：汽輪機超速1;發(fā)電機氫/油差壓低低；勵磁機液位高高；發(fā)電機液位高高1;發(fā)電機液位高高2;EH油壓低；潤滑油壓低；真空低1;真空低2;DEH超速；DEH失電；DEH軟跳閘；DEH控制器故障；手動(dòng)跳閘；定子水箱液位低低；潤滑油箱油位低低；汽輪機軸向位移過(guò)大；振動(dòng)大；鍋爐MFT;發(fā)電機跳閘；定子水故障1延時(shí)5s;定子水故障2延時(shí)5s.
2.6 ETS軟件功能
1）與MFP的通信調試。
2）軟件中常開(kāi)常閉點(diǎn)的修正（不可用反）。
3）電磁閥試驗的修正。原設計方案只對ASP-1、ASP-2中的一個(gè)作為試驗許可條件，需要將兩者同時(shí)加入。
4）潤滑油壓力低、真空壓力低、控制油壓力低開(kāi)正常運行時(shí)用的改為常開(kāi)接點(diǎn)。
5）發(fā)電機跳閘信號的處理。原來(lái)電氣帶有自檢回路，本身帶220V電壓，現在信號電壓為24V,只能改成純接點(diǎn)方式。
6）保護試驗條件。原設計無(wú)對側測點(diǎn)狀態(tài)判斷，需要增加條件，當測試1#和3#控制油開(kāi)關(guān)動(dòng)作是正常狀態(tài)時(shí)，對應的2#和4#控制油壓力開(kāi)關(guān)正常才允許測試。
7）端子之間需要隔離。
8）操作盤(pán)也布置成雙通道。
試驗時(shí)兩路分別試驗，預先選擇被試參數位置，然后按跳閘試驗按鈕，相應的指示燈亮，兩個(gè)轉換開(kāi)關(guān)有互鎖功能，即兩個(gè)通道不允許同時(shí)試驗。盤(pán)上的電源指示燈不亮表示電源故障，其余指示燈在跳閘或跳閘試驗時(shí)，相應通道的指示燈才亮。
按下“試燈按鈕”時(shí)，全部指示燈都亮；進(jìn)行機械超速試驗時(shí)，鑰匙開(kāi)關(guān)應置于抑制位置。
3 ETS系統靜態(tài)調試
檢查有關(guān)一次測量元件的一次校驗記錄，對保護系統的輸入/輸出通道進(jìn)行完好性檢查。
電源電纜檢查。檢查保護系統所有供電電纜回路的絕緣電阻，電纜對地絕緣及線(xiàn)間絕緣應符合熱控技術(shù)規范，其絕緣電阻值均應不小于1MΩ。
PLC系 統I/O通 道 完 好 性 檢 查。主 要 是 對PLC的輸入和輸出通道進(jìn)行完好性檢查。采用模擬的方式進(jìn)行，例如：對于短接開(kāi)關(guān)量輸入信號，在PLC上檢查顯示狀態(tài)是否正確；對于有源接點(diǎn)信號，需要在開(kāi)關(guān)量輸入通道上加入電壓或者電流信號，檢查顯示狀態(tài)是否正確；對于開(kāi)關(guān)量輸出，在編程器上發(fā)出不同的指令信號，用測試工具測試其輸出狀態(tài)的變化。
檢查系統跳閘邏輯是否合理，以適應汽輪機系統對保護系統的要求；檢查系統操作面板操作按鈕和指示燈的可用性和正確性；檢查系統送到熱工報警系統的跳閘信號指示的正確性；檢查各系統送到保護系統的跳閘條件的正確性。檢查系統的跳閘電磁閥和掛閘電磁閥動(dòng)作是否可靠；檢查ETS的電源、PLC冗余試驗。
在進(jìn)行DEH靜態(tài)聯(lián)調時(shí)，采取現場(chǎng)設備實(shí)際動(dòng)作方式來(lái)進(jìn)行ETS的在線(xiàn)試驗。在進(jìn)行電磁閥的遠方操作試驗時(shí)，電磁閥的動(dòng)作應靈活可靠，其線(xiàn)圈絕緣電阻應不小于2MΩ；對直流220V線(xiàn)圈，用1 000V兆歐表檢查；對其他電壓等級的線(xiàn)圈，用500V兆歐表檢查。在系統的信號發(fā)生端輸入模擬信號對系統進(jìn)行開(kāi)環(huán)調試，檢查音響、燈光及保護裝置的動(dòng)作和邏輯功能。
4 結論
本次改造采用了性能可靠的設備，完善了系統硬件的冗余功能，解決了原來(lái)系統的所有缺點(diǎn)，大大提高了系統的可靠性，實(shí)現了在線(xiàn)試驗功能，有效地防止了系統的誤動(dòng)和拒動(dòng)，極大地保護了機組的安全運行。
參考文獻：
[1] 謝碧蓉。熱工過(guò)程自動(dòng)控制技術(shù)[M].2版。北京：中國電力出版社，2015.
[2] 望亭發(fā)電廠(chǎng)。660 MW超超臨界火力發(fā)電機組培訓教材：熱控分冊[M].北京：中國電力出版社，2011.
[3] 廣東電網(wǎng)公司電力科學(xué)研究院。1 000 MW超 超 臨 界火電機組技術(shù)叢書(shū)·熱工自動(dòng)化[M].北京：中國電力出版社，2010.
汽輪機低真空供熱系統優(yōu)化論文 篇8
1系統及設備主要技術(shù)規范
1.1系統簡(jiǎn)介
國電北侖電廠(chǎng)三期工程#7機組為上海汽輪機有限公司與德國西門(mén)子公司合作生產(chǎn)制造的1000MW超超臨界、中間再熱式、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪機。汽輪機本體通流部分由高、中、低壓三部分組成，汽輪機采用全周進(jìn)汽、滑壓運行的調節方式，同時(shí)采用補汽閥技術(shù)，改善汽輪機的調頻性能。全機設有兩只高壓主汽門(mén)、兩只高壓調節汽門(mén)、一只補汽調節閥、兩只中壓主汽門(mén)和兩只中壓調節汽門(mén)，補汽調節閥分別由相應管路從高壓主汽閥后引至高壓第5級動(dòng)葉后，補汽調節閥與主、中壓調節汽門(mén)一樣，均是由高壓調節油通過(guò)伺服閥進(jìn)行控制。
1.2系統組成
T3000系統的調節與保安功能主要在#1電子柜中實(shí)現，汽輪機的'自啟動(dòng)功能主要在#2電子柜中實(shí)現，其余五個(gè)電子柜分別為電源柜和輔助功能控制柜。
系統液壓部分主要包括供油裝置、油管路及附件、執行機構、危急遮斷系統等部件�，F場(chǎng)設備包括電磁閥、閥位變送器、電液轉換器、位置開(kāi)關(guān)、壓力開(kāi)關(guān)、溫度開(kāi)關(guān)和汽機轉速發(fā)送器等部件。
�、僖簤耗K。液壓模塊的主要設備包括一只油箱、高壓變量油泵、壓力釋放閥、循環(huán)泵、冷卻器、濾網(wǎng)和蓄壓器等。液壓系統提供的壓力油，每一只閥門(mén)只用一根進(jìn)油壓力管和一根回油管，由于液壓的排油可以直接引至活塞的后腔，所以回油管設計的相對較小。模塊供油壓力為16MPa，由兩臺互為備用的高壓變量油泵提供。液壓油站同時(shí)提供單獨的過(guò)濾和再生回路，通過(guò)的循環(huán)油泵和風(fēng)機提供兩個(gè)獨立的冷卻回路。
�、谄y及其油動(dòng)機。汽輪機共有九只汽閥，它們分別是左右兩只高壓主汽閥（ESV），兩只高壓調節汽閥（CV），左右兩只中壓主汽閥（RSV），及兩只中壓調節汽閥（IV），另外還有一只補汽閥。
2汽機調節系統的調試方法及步驟
2.1調試前應具備的條件
�、貳H油循環(huán)完成，油質(zhì)化驗合格；
�、诳刂朴拖到y調試完成；
�、跠EH系統相關(guān)測量元件、一次設備等安裝完畢校驗合格，并附有校驗記錄；
�、蹹EH系統內的執行機構安裝完畢，并已進(jìn)行相應的調整；
�、軩EH系統內各設備接線(xiàn)已完成標牌正確，端子固定牢固接線(xiàn)錯誤率﹤3‰；
�、轉EH調試資料、工具、儀表、記錄表格已準備好；
�、甙踩�、照明和通訊措施已完成。
2.2調試工作步驟
�、匐娫礈y試和設備上電。通電前檢查：通電前對電源電壓、接線(xiàn)、熔絲、絕緣等進(jìn)行檢查，要求用DC500V的兆歐表分別進(jìn)行絕緣測試，要求絕緣電阻大于10MΩ以上；通電后測試：通電后對輸出電壓進(jìn)行逐項測試，要求各項測試數據符合西門(mén)子公司的要求。所有組件的電源開(kāi)關(guān)、指示燈工作正常。
�、谕ㄓ�、軟硬件初步檢查。首先檢查工程師站、操作員站和主副DPU的網(wǎng)絡(luò )連接正確、西門(mén)子專(zhuān)用網(wǎng)卡和網(wǎng)絡(luò )控制器工作正常。硬件組態(tài)和軟件邏輯組態(tài)需要編譯、然后分別下載至主DPU中，副DPU會(huì )自動(dòng)檢查硬件組態(tài)程序、邏輯組態(tài)程序、畫(huà)面組態(tài)程序等運行正常，查看各組態(tài)設置、參數設定是否正確等。
�、圯斎�、輸出通道測試和信號聯(lián)調。DEH控制系統有不同類(lèi)型輸入輸出信號，主要有數字量輸入、數字量輸出、模擬量輸入、模擬量輸出和頻率輸入。
�、苻D速回路校驗和閥門(mén)初步調試。汽機轉速檢測回路主要是現場(chǎng)速度探頭送出信號至轉速前置器進(jìn)行濾波整形和信號加強，再由前置器輸出至ADDFEM頻率采集通道并轉換成數字量信號，最終送入處理器；三路轉速信號送至DEH，然后三取二并與110%額定轉速定值進(jìn)行比較輸出，實(shí)現110%超速遮斷；另有三路轉速信號送至ETS，然后三取二并與110%額定轉速進(jìn)行比較輸出，實(shí)現110%超速遮斷；單個(gè)轉速信號故障時(shí)將輸出故障報警兩個(gè)轉速信號故障時(shí)將切除轉速自動(dòng)；強制輸出閥門(mén)指令，測試閥門(mén)控制器輸出電流；拆除伺服閥線(xiàn)圈接線(xiàn)，此時(shí)閥門(mén)應處于全關(guān)狀態(tài)；測試伺服閥線(xiàn)圈電阻，用1.5V電池串入線(xiàn)圈回路，注意正負極，若閥門(mén)能順暢開(kāi)啟且至全開(kāi)而不是抖顫或不開(kāi)，則說(shuō)明線(xiàn)圈極性正確；強制閥門(mén)輸出指令迫使閥門(mén)全開(kāi)，反饋電壓約為10V，若對地電壓減小則需要交換接線(xiàn)，再通過(guò)調整LVDT前置器S電位器。
�、蓍y門(mén)及油動(dòng)機行程調整。油動(dòng)機未聯(lián)接到閥門(mén)操縱連桿上時(shí)，測量閥門(mén)關(guān)閉方向的油動(dòng)機和彈簧座富裕行程；油沖洗合格后伺服閥裝復，EH油壓未建立時(shí)確定閥門(mén)零位，開(kāi)環(huán)開(kāi)閥門(mén)至全開(kāi)，測量閥門(mén)行程并與設計值進(jìn)行比較，若偏差較大則需要調整，否則影響流量特性；根據設計值調整閥門(mén)行程開(kāi)關(guān)，確保表征閥門(mén)全開(kāi)和全關(guān)的信號準確可靠。
�、揲y門(mén)特性試驗和關(guān)閉時(shí)間測定。強制汽機跳閘信號復位汽機，強制輸出各閥門(mén)開(kāi)度指令，記錄閥門(mén)和油動(dòng)機行程、LVDT反饋值，DEH開(kāi)度百分比等參數于表格內；閥門(mén)應開(kāi)關(guān)各一次，高低限指令要略微超出正常范圍，以便觀(guān)察閥門(mén)動(dòng)作和檢查遲緩率，最后做閥門(mén)特性曲線(xiàn)；讓汽門(mén)處于全開(kāi)，指令關(guān)各汽門(mén)使閥門(mén)平穩關(guān)閉，用錄波器測取其開(kāi)關(guān)時(shí)間；讓汽門(mén)處于全開(kāi)，觸發(fā)機組遮斷信號，使閥門(mén)以最快速度關(guān)閉，用錄波器測取其快關(guān)時(shí)間。
參考文獻：
[1]樊印龍,張寶.西門(mén)子百萬(wàn)千瓦級汽輪機啟動(dòng)過(guò)程中的溫度制約[J].熱力透平,2008,(12).
[2]俞成立.1000MW汽輪機組甩負荷試驗分析[J].華東電力,2007,(6).
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