結構工程師易錯考點(diǎn)大盤(pán)點(diǎn)
引導語(yǔ)：結構工程師，是指取得中華人民共和國注冊結構工程師執業(yè)資格證書(shū)和注冊證書(shū)，從事房屋結構、橋梁結構及塔架結構等工程設計及相關(guān)業(yè)務(wù)的專(zhuān)業(yè)技術(shù)人員。以下是小編整理的結構工程師易錯考點(diǎn)大盤(pán)點(diǎn)，歡迎參考!
地基基礎部分
1、在進(jìn)行軟弱下臥層承載力驗算時(shí)，對于偏心荷載可采用平均基底壓力求解下臥層頂面的壓力。
2、注意不同驗算條件下荷載組合不同(驗算地基承載時(shí)和基礎裂縫寬度，采用正常使用標準組合，驗算地基變形，采用準永久組合(恒荷載+可變荷載*準永久系數)，不考慮風(fēng)荷載和地震荷載;驗算結構配筋，采用基本組合，驗算擋土墻穩定，采用基本組合，荷載效應系數為1.0)。
3、廠(chǎng)房大面積堆載沉降的計算：計算范圍為橫向取5倍的基礎寬度，縱向為實(shí)際堆載長(cháng)度，當荷載范圍不屬于上述范圍時(shí)，應進(jìn)行折算成等效均布荷載，折算時(shí)應注意廠(chǎng)房外側的荷載也應考慮。
4、土壓力計算，規范中給定的主動(dòng)土壓力計算公式，增大系數是與土邊坡高度有關(guān)而與擋土墻無(wú)關(guān)。
5、地基承載力特征值的修正，深度(注意基礎埋置深度的取值，自室外地面標高算起)、寬度;對于偏心距小于0.033倍基礎寬度時(shí)，地基承載力可采用土的抗剪強度進(jìn)行求解，此時(shí)不再需要進(jìn)行深度和寬度的修正(因公式中已包含);但在運用公式時(shí)，應注意寬度和深度的限制;注意在軟弱下臥層驗算時(shí)，地基承載力僅經(jīng)深度修正，而不進(jìn)行寬度修正，與處理后地基承載力的修正一致。
6、在季節性?xún)鐾料�，凍土的判別中，表格中凍結期間的地下水位距離凍結面深度(一般可采用標準凍結深度，即從地表面到凍結面底部的距離)的最小距離求解;基礎埋置深度應分別根據不同土層的凍脹類(lèi)別進(jìn)行計算，取不同土層的埋置深度最大值。
7、墻下條形基礎的計算，基礎底面寬度根據地基承載力確定，厚度根據抗剪設計值(采用凈反力)計算確定，配筋根據彎矩設計值(采用凈反力)計算確定，對于條形基礎梁的內力可按連續梁計算，邊跨及第一內支座彎矩值宜乘以1.2的系數;對于獨立基礎的抗沖切計算沖切面積和提供承載面積計算(P1015厚);注意柱在條形基礎梁上形成的沖切計算(沖切荷載和提供承載面積的計算見(jiàn)P1028厚)，尤其是柱在條形基礎邊緣上形成的沖切面計算。
8、毛石基礎基礎高度計算根據臺階的寬高比確定，上部一般取墻厚(370或240);墻下條形基礎的厚度根據抗剪計算，而配筋根據彎矩計算，注意有無(wú)墊層對鋼筋保護層厚度的影響(有墊層40mm，無(wú)墊層70mm)，即對截面有效高度的影響。
9、注意在進(jìn)行抗沖切計算和抗剪計算中，截面高度影響系數計算公式不同，前者為系數與高度呈線(xiàn)性變化(800~2000mm)，而抗剪計算中系數與高度呈指數變化(800~2000mm)。
10、高層建筑筏形基礎，準永久荷載作用下的偏心距應有限制，梁板式筏基底板的厚度按照抗沖切和抗沖剪的最大值計算(見(jiàn)P638)，注意平板式筏基底板截面承載力計算(抗沖切部分，按不平衡彎矩產(chǎn)生的附加應力計算，而對于受剪部分可取單位寬度下的計算截面進(jìn)行驗算。
11、樁基承臺計算，包括柱對承臺的沖切，樁對承臺的沖切以及樁柱連線(xiàn)之間的剪切(發(fā)生在承臺的變階處，計算寬度即取變階處寬度)。
12、樁的特征值計算，樁尖部分不予記入樁身部分，樁的配筋計算采用設計值，而特征值采用標準值(注意Gk計算)。
13、地基處理部分(各類(lèi)公式匯總見(jiàn)P688)：壓實(shí)填土最大干密度和最優(yōu)含水量，預壓固結度(考慮涂抹和井阻影響以及不考慮公式的區別)以及強度提高公式、最終變形量計算公式，砂石樁中的處理后孔隙比和砂石樁布置間距關(guān)系，水泥粉煤灰(CFG)樁中的變形計算公式，在復合地基公式中，樁間土強度可取未修正的天然地基強度，灰土擠密樁計算公式(擠密系數與樁間距關(guān)系)。注意面積置換率公式指樁體橫截面面積與樁體所承擔的復合地基面積之比。樁的根數計算可直接由總的需處理面積除以單個(gè)樁的等效處理面積。
14、地基抗震部分：場(chǎng)地類(lèi)別劃分，地震液化判別(臨界標貫擊數、液化指數(僅對判別為液化的土計算))，樁的承載力調整(液化土層中的調整以及對以下兩種不利工況都應進(jìn)行驗算(全部承擔地震作用，地震作用按水平地震影響系數的10%采用))，打入式預制樁及其他擠土樁，打樁引起樁間土擠密作用可用公式求解打樁后樁間土的標貫擊數。在抗震驗算時(shí)，天然地基承載力需按深度和寬度修正以抗震調整系數。
15、地基液化判別應注意上覆非液化土層厚度的計算，即判別液化地基土層的上部厚度，同時(shí)需要扣除淤泥土層厚度，注意與場(chǎng)地類(lèi)別中覆蓋層厚度的區別。同時(shí)注意最上端和最下端標準貫入點(diǎn)所代表土層厚度(di)計算以及層位影響權函數值(Wi)，標準貫入點(diǎn)土層的分界線(xiàn)有地下水位，液化土層的上下限。判別深度以及土層的分界線(xiàn)。
高層部分
1、房屋高度指室外地面到主要屋面的高度(不包含突出部分)，對于甲類(lèi)建筑應提高一度判別房屋的級別(A級或B級);注意對于帶有裙房的高層建筑，當裙房的面積和剛度相對于其上部結構的面積和剛度較大時(shí)，計算高寬比的房屋高度和寬度可按裙房以上部分考慮，高寬比可按最小投影寬度計算。
2、高層的結構布置(平面布置、豎向布置)，注意在平面規則性判別中，對于超過(guò)梁高的錯層，需按樓板開(kāi)洞對待。注意本部分的較高高層建筑是指大于40m的框架結構或大于60m的其它結構體系混凝土房屋建筑。
3、樓蓋結構：厚度和配筋(該部分的配筋率為每層每向);尤其注意地下室頂板作為嵌固的要求以及抗震等級確定要求。
4、抗震設計時(shí)，樓層位移計算不需要考慮偶然偏心的影響。
5、構件抗震承載力調整，當僅考慮豎向地震作用時(shí)，抗震調整系數取1.0。
6、注意確定混凝土結構的抗震等級應根據場(chǎng)地類(lèi)別、設防類(lèi)別、房屋高度以及結構類(lèi)型來(lái)確定，同時(shí)注意地下室(頂板作為嵌固，則該地下室層抗震等級應與上部相同)和裙房(與主樓相連，應與裙房一致)抗震等級的確定，特一級鋼結構內力調整。
7、梁內力重分布僅在豎向荷載(注意重力荷載代表值下的調整，即先求出重力荷載代表值下的彎矩再進(jìn)行調整)作用下考慮，故計算順序為先對豎向荷載作用下的梁進(jìn)行內力重分布調整，再進(jìn)行與水平荷載作用下的疊加;但調整后的跨中彎矩設計值不應小于簡(jiǎn)支梁作用下的跨中彎矩設計值的50%，進(jìn)而再進(jìn)行地震作用組合值的調整。
8、在抗震荷載計算時(shí)，應注意地震作用荷載的調整，同時(shí)應注意風(fēng)荷載應考慮組合值系數(.0.2);位移計算時(shí)，荷載分項系數取1.0。
9、地震作用，組合前的調整(框架梁豎向荷載作用下的彎矩調幅(見(jiàn)第7條)，框架-剪力墻結構、筒體結構、混合結構中的框架柱、框支結構中的框支柱剪力;框支柱地震軸力;帶轉換層結構轉換構件的地震內力增大，結構薄弱層樓層剪力放大，地震作用下的最小地震剪力修正，未考慮扭轉藕聯(lián)計算的短榀和長(cháng)榀的修正)，組合后的調整(強剪弱彎、強柱弱梁，框支柱軸力的增大)。
10、重力二階效應(未考慮重力二階效應的但滿(mǎn)足整體穩定性時(shí)，可對未考慮二階效應計算得到的彈塑性變形乘以增大系數1.2)與結構整體穩定，水平位移限制(彈性水平位移和結構薄弱層彈塑性位移)。
11、框架結構設計，框架梁的水平加腋寬度和厚度計算以及框架節點(diǎn)有效寬度的計算，扁梁(梁寬大于柱寬)的要求，框架梁的梁端彎矩調整，注意彎矩正負號的規定(頂面受拉為正，底面受拉為負，注意梁兩端同時(shí)為負時(shí)腳小趾較小值取為零);框架梁的構造要求(截面有效受壓高度限制，縱向受拉鋼筋最小配筋率，最大配筋率，梁端頂面和底面的配筋比值，箍筋受梁端縱向受拉鋼筋配筋率的影響，大于2%，箍筋最小直徑增加2mm)。
12、注意框架柱的地震作用調整(梁柱節點(diǎn)彎矩調整，底層柱底面截面的彎矩調整，剪力調整是建立在彎矩調整后進(jìn)行的)，框架角柱應采用雙向偏心受力構件進(jìn)行正截面承載力計算。注意四類(lèi)場(chǎng)地上的較高建筑，柱縱向鋼筋配筋率應增加0.1;對于偏心受拉邊柱、角柱、剪力墻端柱應比計算值增加25%，框架柱斜截面受剪計算，剪跨比計算公式中的彎矩和剪力均為未調整的。相應的剪力墻剪跨比也不做調整。
13、框架梁柱節點(diǎn)核心區的驗算：注意體積配箍率計算公式中的混凝土抗壓強度(不小于C35)和箍筋抗拉強度取值(不大于360)，以及規范條文6.4.10的要求。注意查表中的復合箍和螺旋箍的區別(即矩形復合箍)。
14、剪力墻墻肢截面高度與厚度之比為5-8的為短肢剪力墻，而一般剪力墻截面高度與厚度之比要求大于8。當小于5時(shí)，軸壓比限值應降低0.1。
15、抗震設計時(shí)，短肢剪力墻的軸壓比限值要求，對于沒(méi)有翼緣(應進(jìn)行判別，)應降低0.1;短肢剪力墻的抗震等級應比一般剪力墻等級提高一級采用;注意短肢剪力墻在底部加強部位的剪力調整與一般剪力墻一致，其他部位的短肢剪力墻也應做相應調整。
16、高規中的連梁為針對跨高比小于5.0，大于5.0的則按混凝土框架結構設計。一級抗震剪力墻的內力調整，對于底部加強部位，需乘以相應的調整系數，其他部位彎矩值乘1.2;對雙肢剪力墻，當任一肢大偏心受拉時(shí)，另一肢彎矩設計值及剪力設計值需乘以擴大系數1.25;而對于底部加強部位，一二三級抗震等級的剪力墻都應調整。
17、注意剪力墻厚度不滿(mǎn)足時(shí)，應進(jìn)行穩定性計算，此時(shí)應進(jìn)行翼緣的判斷;連梁的計算應注意跨高比的限制，同時(shí)注意當跨高比小于2.5時(shí)，梁兩側縱向鋼筋面積配筋率不應小于0.3%。
18、單片剪力墻底部承擔的水平地震剪力不宜超過(guò)結構底部總水平剪力的40%，框架剪力墻結構對應于地震作用標準值的各層框架總剪力應注意需要進(jìn)行調整。各層框架所承擔的地震總剪力按上面要求調整后，應按調整前后總剪力的比值調整每根框架柱和與之相連框架梁的剪力及端部彎矩標準值�？蛑е恼{整與此類(lèi)似。
19、板柱剪力墻結構中的各層板柱應能承擔不少于該層相應方向地震剪力的20%。
20、帶轉換層的高層建筑結構，其薄弱層地震剪力應乘以1.15的增大系數，轉換構件內力還應根據抗震等級乘以增大系數;8度抗震設計時(shí)，轉換構件尚應考慮豎向構件地震的影響�？蛑е涂蛑Я旱脑O計，內力調整部分：一、二級與轉換構件相連的柱上端和底層的柱下端截面的彎矩組合值應分別乘以增大系數1.5、1.25，一、二級框支柱由地震作用引起的軸力應分別乘以增大系數1.5、1.2，但計算柱軸壓比時(shí)不考慮此增大系數。特一、一、二級落地剪力墻底部加強部位的彎矩設計值應按墻底截面有地震作用組合的彎矩值乘以增大系數1.8、1.5、1.25采用。
21、帶加強層高層建筑、錯層結構、連體結構結構應注意加強部位以及連接部位抗震等級的調整。
22、高聳結構設計：應注意覆冰后所引起的荷載及擋風(fēng)面積增大的影響，重覆冰區輸電導線(xiàn)、地線(xiàn)覆冰后風(fēng)荷載應乘覆冰增大系數1.2;重覆冰區輸電塔覆冰后鳳荷載，應乘增大系數2.0;鋼塔架和桅桿結構(相當于格構式構件，綴板和綴條的內力計算，與鋼結構設計規范類(lèi)似);混凝土圓筒形塔(注意混凝土剛度的取值：計算結構自振特性時(shí)，取0.85EI，預應力取1.0 EI);bEI，計算正常使用極限狀態(tài)時(shí)，取0.65EI。
23、多層及高層鋼結構：不宜設置防震縫，如需設置，縫寬不宜小于鋼筋混凝土結構的1.5倍;壓型鋼板組合樓蓋中梁的慣性矩對兩側有樓板的梁取1.5Ib，對于單側有樓板的梁可取1.21.5Ib。鋼結構的地震作用計算：對于不超過(guò)12層的課采用0.035;對于超過(guò)12層的可采用0.02，在罕遇地震下，阻尼比可用0.05;注意鋼結構內力的調整：框架-支撐結構，框架部分的調整(地震剪力);框架結構內力計算(框架梁板件寬厚比限值，框架柱計算長(cháng)度，框架梁柱截面的塑性抵抗矩(強柱弱梁要求)，框架柱板件寬厚比、長(cháng)細比要求，節點(diǎn)域腹板厚度，框架內力在多遇地震作用下，承擔鋼筋混凝土抗震墻的鋼框架柱應乘以增大系數1.5);支撐桿件的計算;消耗梁端承載力及長(cháng)度計算(屈服類(lèi)型，剪切屈服型，消能梁段的板件寬厚比)，節點(diǎn)設計：節點(diǎn)域計算(屈服承載力、抗剪強度)。
橋梁部分
1、汽車(chē)荷載分為車(chē)道荷載和車(chē)輛荷載，整體計算采用車(chē)道荷載，局部計算(含涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等)采用車(chē)輛荷載，兩者不疊加，對于車(chē)道荷載由均布荷載(滿(mǎn)布)和集中荷載(僅作用于影響線(xiàn)最大處，且在計算剪力效應時(shí)，應乘以1.2系數)組成。公路二級取車(chē)道荷載的0.75倍;車(chē)道荷載的橫向分布系數采用車(chē)輛荷載進(jìn)行計算。同時(shí)注意設計車(chē)道數對荷載的橫向折減和計算跨徑對荷載的縱向折減。
2、汽車(chē)荷載應考慮沖擊力，與結構的自振頻率有關(guān)，而對汽車(chē)局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數可乘1.3。再極限承載能力計算中考慮沖擊力，而在抗裂計算、裂縫寬度、變形計算中不需要考慮汽車(chē)的沖擊荷載。
3、汽車(chē)離心力(車(chē)輛荷載標準值乘以離心力系數C)，溫度影響力(計算圬工拱圈考慮徐變引起的溫差效應時(shí)，溫差效應應乘以0.7的折減系數。
4、汽車(chē)制動(dòng)力：按同向行駛的汽車(chē)荷載計算，并應注意加載車(chē)度進(jìn)行縱向折減，按設計車(chē)道進(jìn)行計算，先求取一個(gè)車(chē)道的制動(dòng)力(注意公路1級和2級的最小限值)，同向行駛雙車(chē)道為單車(chē)道的2倍，三車(chē)道為2.34倍，四車(chē)道為2.68倍。
5、偶然作用：地震作用、船只或漂流物撞擊力、汽車(chē)撞擊力(車(chē)輛行駛方向1000kN，垂直方向500 kN)。
6、荷載組合：基本組合含汽車(chē)沖擊荷載，注意當離心力與制動(dòng)力同時(shí)考慮時(shí)，制動(dòng)力標準值或設計值按70%采用。正常使用極限狀態(tài)效應組合(不計沖擊力)，短期效應組合和長(cháng)期效應組合，注意可變荷載的組合值系數不一樣，注意標準組合的不同之處。
7、橋面板內跨中荷載的計算應注意恒荷載不得遺漏，支點(diǎn)彎矩和跨中彎矩的求解公式。同時(shí)注意車(chē)輪著(zhù)地尺寸以及荷載分布寬度、長(cháng)度的計算。對于懸挑板，計算跨度可取汽車(chē)車(chē)輪著(zhù)地尺寸外邊緣到梁根部的距離。當兩個(gè)車(chē)輪有重疊時(shí)，內力計算時(shí)應取兩個(gè)車(chē)輪的荷載。車(chē)輪中心離人行道邊緣最小距離為0.5m。
8、鋼筋混凝土主梁荷載的計算，求解主梁的最不利荷載橫向分布系數，應用主梁的內力影響線(xiàn)，將荷載乘以橫向分布系數后，在縱向的內力影響線(xiàn)上按最不利荷載進(jìn)行加載，對于跨中截面，可近似取橫向荷載分布系數沿縱向不變，對于支座截面的剪力計算，需要考慮橫向荷載分布系數沿縱向的變化。注意車(chē)道荷載的均布荷載單位為kN/m，即在進(jìn)行荷載計算時(shí)，車(chē)道荷載是按照車(chē)道進(jìn)行布置的，采用車(chē)道數乘以車(chē)道荷載再與車(chē)道荷載折減系數相乘即可。對于箱型梁橋面，荷載的橫向分布系數即為車(chē)道數。
9、橋梁計算撓度值按荷載的短期效應組合，即汽車(chē)荷載應考慮頻遇系數為0.7，人群荷載頻遇系數為1.0;注意與標準組合的區別。
10、汽車(chē)制動(dòng)力的計算：僅考慮一個(gè)方向多個(gè)車(chē)道形成的荷載。橋梁的內力組合;并注意最小限值的要求。
11、橋墩計算：偏心(基本組合、偶然組合);砌體與混凝土偏心受壓構件計算。
12、蓋梁計算：蓋梁跨度(lc和1.15ln兩者較小值)，單柱式墩臺蓋梁，汽車(chē)橫橋向非對稱(chēng)布置，橫向分配系數采用偏心壓力法，而雙柱式墩臺蓋梁，汽車(chē)橫橋向對稱(chēng)布置，橫向分配系數采用杠桿原理法。
13、柔性墩計算：柱和墩的剛度計算，為串聯(lián);汽車(chē)制動(dòng)力引起各柱的荷載分配按照各墩柱串聯(lián)后剛度進(jìn)行分配。
14、梁的溫度變形引起的水平力計算，求各墩柱的串聯(lián)后剛度，再根據剛度求溫度中心，進(jìn)而求出各墩臺頂部的水平位移，進(jìn)而求出各墩臺的水平力。
15、支座的計算：橡膠支座的強度、截面尺寸、厚度驗算;橡膠支座加勁鋼板的計算。驗算支座的抗滑穩定性。
16、簡(jiǎn)支梁梁端至墩臺、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離(大于等于50+計算跨徑)。
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